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お詫び・・ P105中段あたりに示した簡易式で初応力の解釈（材質による初応力減は、計算式に盛り込まずグラフ読み取りに限る）を誤解しており、その後の計算式に大きな影響が出ました。 上記の修正に伴い、影響の出た修正ポイントを下表の左列に★でしてしています。 大変申し訳ありません。

修正箇所 誤） 正） 修正適用 P18 表1-1 　　【横弾性係数E】　　【縦弾性係数G】 　　　【縦弾性係数E】　　【横弾性係数G】 未定 P69 κの式の補足 　ｃ：ばね係数 　ｃ：ばね指数 未定 P102 κの式の補足 　ｃ：ばね係数 　ｃ：ばね指数 未定 ★ P105 下から5行目 �@ステンレス鋼線の場合は、鋼線の初応力の15％減とします。 �Aりん青銅線、黄銅線、洋白線の場合は、鋼線の初応力の50％減とします。 �Bばね成形後に低温焼きなましを実施する場合は、上記で求めた値に対して、さらに鋼線で20〜35％減、ステンレス鋼線で15〜25％減とします。 �@ステンレス鋼線の場合は、鋼線の初応力の15％減とします。 �Aりん青銅線、黄銅線、洋白線の場合は、鋼線の初応力の50％減とします。 　※上記の�@と�Aはグラフから読み取る場合にのみ適用し、簡易式には適用しません。 �Bばね成形後に低温焼きなましを実施する場合は、上記で求めた値に対して、さらに鋼線で20〜35％減、ステンレス鋼線で15〜25％減とします。 未定 P122 中断枠内の式 未定 P123 中断枠内 1行面 B部の最大曲げ応力の式 B部の最大せん断応力の式 未定 P123 中断枠内 4行面 B部の最大曲げ応力は〜 B部の最大せん断応力は〜 未定 ★ P145 図7-11の下側にある本文 初応力τi“は鋼線の値であり、今回材質はステンレス鋼線を選択したため、初応力を15％減、つまり、計算結果の85%と補正します。 　　〔N/mm2〕 ステンレス鋼線を成形後、低温焼きなまし処理をすることから、τi‘をさらに20％減とします。 　〔N/mm2〕 よって、初張力は下式で求められます。 初張力：　 　〔N〕 この値は、本章第�A項で目安とした初張力とほぼ同じであることが確認できました。 ステンレス鋼線を成形後、低温焼きなまし処理をすることから、τi‘を20％減とします。 　〔N/mm2〕 よって、初張力は下式で求められます。 初張力：　 　〔N〕 この値は、本章第�B項で目安とした初張力と若干違う値となりました。 未定 ★ P146 表内の左下 初張力 0.26〔N〕 初張力 0.31〔N〕 未定 ★ P146 上から7行目 未定 ★ P146 上から8行目 仮パラメータで確認すると、ばねの目標である荷重P=0.7〔N〕に対して、±10％以内に入っているため、これでOKとします。 仮パラメータで確認すると、ばねの目標である荷重P=0.7〔N〕に対して、0.1〔N〕大きめにできましたが、安全率を見込んでいるのでOKとします。 未定 ★ P146 上から14行目 未定 ★ P149 下から5行目 未定 ★ P149 下から1行目 未定 ★ P150 下から7行目 未定 ★ P150 下から3行目 「使用上の最大せん断応力」＝534.4〔N／mm2〕　τ＝257.3〔N／mm2〕　より、 「使用上の最大せん断応力」＝534.4〔N／mm2〕　τ＝264〔N／mm2〕　より、 未定 ★ P151 上から6行目 未定 ★ P151 上から7行目 未定 ★ P151 図7-14 未定 P153 κ1'の式 κ1’の「’」が間違い 未定 P153 κ1'の式を追加 − 上記κ1の下に式を追加 未定 ★ P153 σFAの式 未定 ★ P153 下から4行目 σFA=491.1 σFA=513.6 未定 ★ P154 上から6行目 未定 ★ P154 上から7行目 未定 ★ P154 図7-17 未定 ★ P154 図7-17の 上に文章追加 − 　フックA部は曲げ応力を受けるため、材料係数は後述するP185の6行目に示すようにステンレス鋼線の場合、0.32を採用し補正する。 未定 ★ P156 下から8行目 未定 ★ P156 下から4行目 未定 ★ P157 上から4行目 未定 ★ P157 上から5行目 未定 ★ P157 図7-19 未定 ★ P159 右上の数値 荷重　1.91N 荷重　0.75N 荷重　1.96N 荷重　0.8N 未定 ★ P159 中央の表 初張力 N （0.26） 常 用 荷重時の長さ mm 29.1 荷重 N 0.75 動 作 荷重時の長さ mm 41.1 荷重 N 1.91 初張力 N （0.31） 常 用 荷重時の長さ mm 29.1 荷重 N 0.8 動 作 荷重時の長さ mm 41.1 荷重 N 1.96 未定 ★ P160 表の上から12行目 初張力 Pi＝ 0.26 〔N〕 初張力 Pi＝ 0.31 〔N〕 未定 ★ P160 表の上から15〜16行目 最小荷重 Pmin＝ 0.75 〔N〕 最大荷重 Pmax＝ 1.91 〔N〕 最小荷重 Pmin＝ 0.8 〔N〕 最大荷重 Pmax＝ 1.96 〔N〕 未定 ★ P160 表の上から25〜26行目 最小荷重でのせん断応力（コイル部） τ1＝ 91.8 〔N/mm2〕 最大荷重でのせん断応力（コイル部） τ2＝ 233.9 〔N/mm2〕 最小荷重でのせん断応力（コイル部） τ1＝ 98.0 〔N/mm2〕 最大荷重でのせん断応力（コイル部） τ2＝ 240.0 〔N/mm2〕 未定 ★ P160 表の上から29行目 繰り返し荷重を受ける最大せん断応力 τ＝ 257.3 〔N/mm2〕 繰り返し荷重を受ける最大せん断応力 τ＝ 264 〔N/mm2〕 未定 ★ P160 表の上から33〜34行目 応力修正係数（A部） K1’＝ 1.05 最大荷重での曲げ応力（A部） σFA＝ 491.1 〔N/mm2〕 応力修正係数（A部） K1＝ 1.07 最大荷重での曲げ応力（A部） σFA＝ 513.6 〔N/mm2〕 未定 ★ P160 表の上から38行目 最大荷重でのせん断応力（B部） τFB＝ 292.3 〔N/mm2〕 最大荷重でのせん断応力（B部） τFB＝ 307.2 〔N/mm2〕 未定 ★ P160 表の上から41〜44行目 応力比 R＝ 0.39 ・コイル部 上限応力係数 0.12 ・フック部A 上限応力係数 0.25 ・フック部B 上限応力係数 0.15 応力比 R＝ 0.41 ・コイル部 上限応力係数 0.12 ・フック部A 上限応力係数 0.26 ・フック部B 上限応力係数 0.16 未定 P166 表8-1 Ｄｓ 案内棒の直径 mm dｓ 案内棒の直径 mm 未定 P172 ｄｓの式 未定 P172 dsの式の横 ds：コイル内径部に設置する軸径 ds：コイル内径部に設置する軸径 D1：コイル内径 未定 P175 10行目 未定 P183 κbの式の補足 　ｃ：ばね係数 　ｃ：ばね指数 未定 P196 ｄｓの式 未定 P196 下から5行目 計算上で推奨される案内棒の直径が10.53〔mm〕となり、当初の案内棒径10〔mm〕でも問題ないレベルと判断できます。 ここで、案内棒径の計算値が、実際の案内棒径より小さくなる場合や、逆に隙間が大きすぎる場合は、コイル径を変更して再調整するか、案内棒径の変更を検討します。 計算上で推奨される案内棒の直径が9.81〔mm〕となり、当初の案内棒径10〔mm〕では問題がある可能性があり、案内棒径を9.8〔mm〕にしなければいけません。 このように、案内棒径の計算値が、実際の案内棒径より小さくなる場合や、逆に隙間が大きすぎる場合は、コイル径を変更して再調整するか、案内棒径の変更を検討します。 未定 P202 要目表の中 案内棒の直径 mm 10 案内棒の直径 mm 9.8 未定 P203 中段 ｄｓ＝10.53 ｄｓ’＝10 ｄｓ＝9.81 ｄｓ’＝9.8 未定